1118綜采工作麵設計說明書
1118綜采工作麵設計說明書
一、概況
1.工作麵範圍及四鄰采掘情況
該工作麵下順槽開口連接-470m膠帶機石門，上順槽連接-400m機軌合一石門，東部臨近輔3線，為8煤的第一個采麵，上下部無采動。對應地表為農田及水係。
該麵回采走向長285m，傾斜寬180m，麵積51300m2，可采儲量21.2萬噸。
2. 煤層情況
本麵8煤層賦存穩定， 8煤，粉末狀為主，少量粒狀；煤厚1.5～4.0m，平均3.0m, 8煤層結構複雜，8煤層的硬度係數在0.5左右。
3. 煤層頂底板情況
5. 水文地質情況
本麵水文地質條件較簡單，主要充水水源為頂板砂岩裂隙水和斷層水，預計最大湧水量：20(m3/h)，正常湧水量：0～5(m3/h)。
6. 其它
煤塵：具有爆炸危險性。
煤的自燃：具有自然發火性，自燃等級為不自燃～有可能，自然發火期3～6個月。
地溫：根據《精查地質報告》，本礦井恒溫帶深度為30m，溫度16.8℃，地溫梯度2.3℃/100m。工作麵實際溫度在26～30℃。
地壓：本工作麵上、下煤層無采動，估計壓力不大。
二、工作麵巷道布置及支護形式
1.巷道布置
根據潘北礦東一采區設計方案及開采程序，該工作麵為8煤的第一個采麵，上下部均無采動影響。計劃於2009年2月1日回采。由於東一采區1111(3)工作麵已經回采，目前東一采區三條石門均已通過八煤，11118工作麵生產係統已基本形成。1111(3)工作麵距離該麵法距150米左右。
按潘北礦東一采區設計方案及采麵接替情況，11118工作麵設計巷道布置如下：
上風巷
11118工作麵上風巷在-400m東一機軌合一石門撥門，長823米，方位128°，撥門處標高 -397.76m。
下順槽
在-470m東一皮帶機石門撥門，長811米，撥門處標高-474.9m。由於前期施工至撥門處110米時，遇到衝刷帶影響，巷道調整方位為88°，施工38米，重新見8煤後繼續沿方位角128°施工。
工作麵切眼
11118工作麵傾斜長度180米，巷道坡度38°，方位35°06′46″ 。與上、下風巷貫通，形成回風及回采通道。切眼設計位置在斷層DF13附近，該斷層落差0~35米。
-470m東一皮帶機石門
-470m東一皮帶機石門設計方位34°，標高 -470.4m，在遇斷層DF1影響後調整標高為-474.9m。目前施工150米，與-490m東一膠帶機大巷連接。用於下順槽掘進及工作麵回采時出煤。
-490m東一軌道石門及軌皮石門聯巷
-490m東一軌道石門已過4煤，設計方位 34°，標高-484m，已完成508米。目前正在施工的-490m東一軌、皮石門聯巷，是11118工作麵安裝皮帶和移變設備的主要進料連接巷。下口在-490m東一軌道石門內撥門，標高-484m，上部連接-480m東一皮帶機石門，全長103米。
-400m東一機軌合一石門
-400m東一機軌合一石門設計方位 34°，標高-398m，過8煤時調整標高為-388m。全長279米。是上風巷掘進期間進料、出煤與回風的唯一通道。也是工作麵回采時進架路線。
-400m11118上風巷回風聯巷
-400m11118上風巷回風聯巷設計40.7米，底部開口連接11118上風巷，標高-399m;上部接-390m東一回風石門，標高-391m，是11118工作麵專用回風聯巷。
2.巷道支護形式及斷麵選擇
根據地質資料03manbetx 可知，8煤老頂為平均15米厚的中砂岩，含大量石英，中粒為主，岩性堅硬。且直接頂為500mm左右的泥岩，掘進期間可破頂施工，利於使用錨梁網支護。但由於煤層角度較大，錨梁網支護時，高幫最高處達到6米，且采麵內經常遇到大的斷層影響，對施工安全帶來威脅。為了達到最大可能節支降耗，在條件允許的情況下采用錨梁網支護，遇斷層影響時采用架29U型棚支護。切眼全部采用錨梁網支護。
上風巷
主要用於上風巷掘進期間出煤、回風，工作麵貫通後回風及安裝進架。架棚支護620米，斷麵4.4*3.7m，掘進麵積15.46㎡，淨麵積14.2㎡;錨梁網支護203米，斷麵4.4*3.3m，淨麵積14.52㎡。上風巷無極繩絞車窩斷麵3.0*3.0m，掘進麵積9.23㎡，淨麵積8.03㎡，架棚支護。
下順槽
主要用於掘進期間出煤，工作麵回采時出煤及進風用。施工長度811米，架棚678米，斷麵5*3.7m，掘進麵積17.11㎡，淨麵積15.82㎡;錨梁網支護133米，斷麵4.8*3.4(中)m，淨麵積16.32㎡。
切眼
全部采用錨梁網支護，矩形斷麵6.8*2.8m，淨麵積19.04㎡.切眼上部做煤機窩，斷麵： 2*1*3m(寬*深*高)，淨麵積6㎡。上口絞車窩，斷麵6*4*2.2m(寬*深*高)，淨麵積13.2㎡。均采用錨梁網支護。
上風巷回風聯巷
巷道全部采用錨梁網支護，斷麵4.2*2.8m，淨麵積11.76㎡.
3.11118工作麵布置圖及上、下順槽及切眼巷道斷麵圖
見附圖
三、工作麵生產能力
1. 采煤方法：
區內後退式走向長壁綜合機械化采煤法。
2. 作業方式：
兩采一準，即兩班采煤，一班準備。
3. 生產能力：
本工作麵設計平均采高3m，工作麵斜長180m，按每天5個循環，循環進尺0.8m，正規循環率0.85，工作麵回采率0.8。
則，
工作麵日生產能力為：
A=5×0.8×3×180×1.42×0.85×0.8
=2085.7 (t/d)
工作麵月推進度為：
L月=5×0.8×30×0.85=102m
服務期限：
T=285/102=2.8 (月)
四、工作麵生產係統
1. 出煤係統：
工作麵落煤→11118下順槽→-470m東一膠帶機大巷→-490東一膠帶機大巷 →-400m～-540m膠帶機斜巷→-540m～-556m溜煤道→-556m膠帶機大巷→主井煤倉 → 地麵。
2. 運料係統：
地麵→副井→-490m副井井底車場→-490m東一運輸大巷→-490m~-400m東一提料斜巷→-400m東一提料斜巷上部車場→-400m機軌合一石門→11118上風巷→工作麵。
3.通風係統：
⑴ 掘進工作麵局部通風係統及通風方式
11118上風巷及切眼：
新鮮風：-490m井底車場→-490m東一運輸大巷→-490～-400m東翼提料上山→-400m機軌合一石門→11118上風巷局扇、風筒→11118上風巷掘進工作麵;
乏風：掘進工作麵→11118上風巷→-400m機軌合一石門→聯巷→-400m回風石門→-400～-480m回風下山→-480m回風石門→-490m回風大巷→風井→地麵。
11118下順槽：
新鮮風：-490m井底車場→-490m東一運輸大巷→-490m軌皮聯巷→-490m膠帶機巷→-470m膠帶機石門→11118下風巷局扇、風筒→11118下順槽巷掘進工作麵;
乏風：掘進工作麵→11118下順槽→-470m膠帶機石門→-480m回風石門→-490m回風大巷→風井→地麵。
通風方式：掘進工作麵的通風方式為壓入式通風。
⑵ 回采工作麵通風係統及通風方式
新鮮風：
-490m井底車場→-490m東一運輸大巷→-490m軌皮聯巷→-490m膠帶機巷→-470m膠帶機石門→11118下順槽→11118工作麵;
乏風：工作麵→11118上風巷→11118上風巷回風聯巷→-400m回風石門→-400～-480m回風下山→-480m回風石門→-490m回風大巷→風井→地麵。
通風方式：11118回采工作麵采用後退式U型上行通風方式。
五.局部通風設計
(一)工作麵風量計算
1、按瓦斯湧出量計算：
Q采=100q瓦采×k采通×(1-K抽放率)/ C
其中：
Q采-------------采煤工作麵需要風量，m3/min;
q瓦采-----------采煤工作麵瓦斯絕對湧出量，m3/min;
k采通-----------采煤工作麵瓦斯湧出不均衡係數，取1.4;
k抽放率--------采煤工作麵瓦斯抽放率，%;
C------------------回風流中允許瓦斯濃度，%。
根據該麵相鄰或相同階段采麵回采時的實際瓦斯湧出量可預該麵回采時的瓦斯湧出量為q瓦采=8m3/min.因此
Q采=100×8×1.4×(1-30%)/0.8
= 980 m3/min
2、按工作麵溫度計算：
Q采=60×V采×S采
其中:
V采--------采煤工作麵風速，m/s;當采煤麵溫度為23℃～26℃時取1.5～2.0;
S采--------采煤工作麵平均斷麵積，m2;
因此：Q采=60×1.5×10
=900 m3/min
3、按人數計算：
Q采=4N=4×30=120 m3/min
其中：N--------采煤工作麵同時工作最多人數，人;
4、按風速驗算：
15×S采≤Q采≤240×S采
15×9.8≤Q采≤240×9.8
147≤Q采≤ 2352 m3/min
從以上計算可以看出，該工作麵回采期間需風量為980m3/min。
(二)掘進期間風量計算
1上風巷及切眼需風量計算：
(1)掘進工作麵需要風量計算
① 按瓦斯湧出量計算
Q1=100qk=100×1.2×1.5=180m3/min
② 按最多人數計算：
Q2=4N=4×30=120 m3/min
③ 按風速驗算：15×S≤Q≤240×S
164 m3/min≤Q≤2623 m3/min
根據以上計算，11118上風巷及切眼局部通風設計迎頭需風量為180m3/min。
(2)局扇選型：
① 局扇需風量的確定:
Qf=Q×q=180×1.3=234m3 /min
② 局扇風壓的確定：
根據有關資料，當風筒直徑為800mm，節長為10m時，風筒的摩擦係數α=0.002Ns2/m4,⊿Rj=1.96Ns2/m8,ζb=1.3,ρ=1.2kg/m3;
R=αLU/S3 +n⊿Rj +ζbρ/(2s2)
=0.002×1350×3.14×0.8/0.5023+135×1.96+1.3*1.2/(2*0.5022 )
=321.31Ns2/m8
H=R*Q*Qf+hr
6500=321.31×Q12×1.3/3600+1.2×Q12 /(2×0.502×3600)
Q1=236m3 /min
根據計算的需風量及風阻，11118上風巷及切眼在掘進期間可以選用一台2×30kw型號為FBD№6.0的局扇與一路φ=800mm的風筒連接向迎頭供風。
2.下順槽需風量計算：
⑴ 需風量計算：
① 按瓦斯湧出量計算
Q1=100qk=100×1.4×1.5=210m3/min
② 按最多人數計算：
Q2=4N=4×30=120 m3/min
③ 按風速驗算：15×S≤Q≤240×S
198≤Q≤3156 m3/min
根據以上計算，11118下順槽迎頭需風量為210m3/min。
⑵ 局扇選型：
① 局扇需風量的確定：
Qf=Q1×q=210×1.3=273m3 /min
② 局扇風壓的確定：
據有關資料，當風筒φ=800mm，節長10m時，風筒的摩擦係數α=0.002Ns2/m4,⊿Rj=1.96Ns2/m8,ζb=1.3,ρ=1.2kg/m3;
R1=αLU/S3 +n⊿Rj +ζbρ/(2s2)
=0.002×1160×3.14×0.8/0.5023+116×1.96+1.3*1.2/(2*0.5022 )
=276.52Ns2/m8
H=R*Q1*Qf+hr
6500=316.59×Q12×1.3/3600+1.2×Q12 /(2×0.502×3600)
Q1=254.7m3/min>210m3/min。
根據計算的需風量及風阻，11118下順槽在掘進期間可以選用一台2×30kw型號為FBD№6.0的局扇與一路φ=800mm風筒連接向迎頭供風。
六、工作麵瓦斯抽采設計
根據該麵的瓦斯湧出資料03manbetx ，其瓦斯湧出主要來源於8本煤層，由於該麵將用綜合機械化開采，預計在回采期間其絕對瓦斯湧出量將達到8m3/min。為了有效的防治該麵在回采過程中瓦斯對安全生產的威脅，決定在該麵采用上隅角老塘插管瓦斯綜合治理措施。
1、上隅角老塘插管抽采設計：
插管抽放方式：在上風巷尾端充填垛上插3～4路2吋的抽采管(裏端0.5m為花管)， 進氣口位於上隅角充填垛內0.5～1.0m，每次移架後充填時，插管隨之外移。
2、抽采係統設計：
(1)抽采措施抽采管徑的選擇：
上隅角埋管抽放瓦斯純量為：8.0×30% = 2.4 m3/min
預計抽采管內瓦斯濃度取8%，按下列公式進行計算：
d=0.1457×(Q/V)1/2
式中：d—抽放管路內徑，m;
Q—瓦斯管內氣體流量， m3/min;
V—瓦斯管內氣體流速 ，一般取12 m/s。
d上隅角=0.1457×[(2.4÷8%)/12]1/2= 230 mm
經計算，上風巷按裝一路12吋聚乙烯管，可滿足工作麵的抽采要求。
(2)抽采措施瓦斯抽采泵的選擇：
Q泵=(Qmax×K)/(C×η)
式中：Q泵——抽采泵的額定流量(m3/min)
Qmax——最大抽采瓦斯純量(m3/min)
K ——瓦斯綜合抽采係數，取1.2
C ——抽采泵入口處瓦斯濃度(%)
η——抽采泵的機械效率，取0.8
H泵=(H總+ H孔+ H正)×K
式中：H泵——抽采泵的壓力(Pa);
H總——抽采管路總阻力損失(Pa);
H孔——抽采孔口所需負壓(取值不低於0.015 MPa)
H正—抽采泵出口正壓(一般為500-1000Pa,取800Pa);
K ——抽采備用係數，取1.2;
H直=9.8×(L×Q2×△)/(K0×D5)
式中：H直——直管阻力損失
L——抽采直管長度(m)
Q——抽采管內瓦斯流量(m3/h)
△——含瓦斯混合氣體對空氣的相對密度
K0——綜合係數，6吋以上取0.71
D——抽采管內徑(cm)
Q泵上隅角=(Qmax×K)/(C×η)
=(2.4×1.2)/(8%×0.8)= 45 m3/min
H直(上隅角) = 9.8×(L×Q2×△)/(K0×D5)
= 9.8×2500×(2÷8%×60)2×0.9911/0.71/305
= 3167Pa
H泵(上隅角)= (H總+ H孔+ H正)×K
= [3167×1.2+15000+800]×1.2
= 23376Pa
根據計算，地麵永久抽放泵站選用的2BE372和2BEY72-00型真空泵，兩種設備參數相同(Q>500 m3/min,H>65000Pa)，能滿足抽采要求。抽采係統利用地麵的永久抽采係統抽采上隅角的瓦斯。
3、抽采係統的建立：
在11118上風巷敷設一路12吋抽采管，經11118上風巷聯巷至-400m回風石門與Ф426mm抽放管路合茬，建立永久抽采係統。
七、工作麵防突設計
1、 防治突出區域性措施及突出危險性認定
根據《精查地質報告》，本煤層瓦斯風化帶平均值為-426m，該工作麵上風巷在瓦斯風化帶內，下順槽在瓦斯風化帶以下。1111(8)工作麵上、下順槽期間掘進，采用工作麵預測方法進行了區域預測驗證，預測指標均未超限。根據煤炭科學研究總院撫順分院2008年1月煤層瓦斯基礎參數測定及礦井瓦斯等級鑒定報告得出，礦井東一采區九東～輔1勘探線之間，-665m以上區域8煤層為非突出危險煤層。該工作麵按無突出危險區進行管理，在采取安全防護措施下進行正常采掘作業。
2、安全防護措施
1、所有入井人員必須攜帶隔離式自救器，並會正確使用。
2、避災路線
(1)﹑瓦斯、火災、煤塵避災路線
工作麵→11118下順槽→-470m膠帶機石門→-490m膠帶機大巷→-490m軌皮聯巷→-490m運輸大巷→-490m井底車場→副井→地麵
(2)、水災避災路線
工作麵→11118上風巷→-400m機軌合一石門→-400～-490m提料斜巷→-490m運輸大巷→-490m井底車場→副井→地麵
八、安全技術措施
1.火災預防
⑴ 上、下風巷的清水管必須接到工作麵，並確保供水，每50米撥一個三通。
⑵ 通風部門要加強自然發火預測預報工作，定期檢查上隅角的CO、CO2及溫度，發現問題及時采取有效措施進行處理，通風隊要做好該麵的隨采隨灌工作。
⑶ 對上、下風巷各高冒地點采取有效措施進行處理，防止自燃發火。通風隊要經常檢查上、下風巷高冒處的CO、CO2及溫度，發現問題及時采取有效措施處理，防止自燃發火。
⑷ 提高煤炭回收率，減少老塘遺煤量，降低煤炭自燃隱患。
⑸ 通風部門要加強該采區通風係統的維護，確保通風係統穩定。
⑹ 加強工作麵上、下隅角的充填，減少老塘漏風。嚴格放炮作業管理，放炮作業必須執行“一炮三檢”和“三人聯鎖”製度，堅持用水炮泥，嚴禁放明炮糊炮。
⑺ 加強皮帶機的管理，必須使用阻燃輸送帶，並經常清理皮帶機下的浮煤，皮帶機各托輥必須轉動靈活，巷道環境必須清理幹淨。
⑻ 皮帶機頭、泵站、移動變電站等要害部位滅火設施要齊全，所有下井人員要熟悉滅火器材的使用方法和存放地點。
⑼ 各液壓聯軸節的易熔保護塞必須符合規定，嚴禁用其它物品代替易熔塞，油介質聯軸節不得用水代替透平油。
⑽ 對容易引起外因火災的電源及各種開關電纜，整定值要符合規定，確保準確無誤，嚴禁電氣設備失保、失爆。
2.水災預防
⑴ 采掘工作麵必須警惕水患的發生，做到有疑必探，先探後掘。
⑵ 注意觀察工作麵頂板砂岩水對采掘工作麵的影響。當采掘工作麵頂板和煤壁出現淋水，且有增大趨勢時，應及時通知調度和有關單位，並編製專門的探放水措施，報礦總總工程師批準後執行。
⑶ 采掘工作麵遇到斷層應摸清斷層的導水性、富水性及其水力聯係，發現疑問及時編製防突水措施，報總工程師批準。所有人員應熟知災害預兆及避災路線，保持各安全出口暢通。
3 瓦斯、煤塵預防
⑴ 加強瓦斯監測與檢測，采掘工作麵按《01manbetx 》規定安設瓦斯監測裝置和瓦斯超限自動斷電裝置。局扇實行“三專兩閉鎖”，嚴格執行瓦斯巡回檢查製度。
⑵ 防止發生局部瓦斯積聚，發生積聚，必須編製瓦斯排放安全技術措施，報總工程師批準執行。
⑶ 加強通風管理，確保係統完善，風流穩定。
⑷ 必須采取綜合防塵措施，建立完善的防塵灑水係統，各產生粉塵地點，必須采取噴露灑水、設置淨化噴露等有效的防塵措施。各巷道必須定期灑水滅塵。
⑸ 工作麵風速必須嚴格控製，防止煤塵飛揚。
⑹ 嚴防撞擊、摩擦、靜電火花的產生。
⑺ 主要進回風巷道、工作麵上下風巷都應設置水棚或岩粉棚。其數量按《01manbetx 》及其執行說明有關規定設置。
4 其它
⑴ 各采掘工作麵在掘進和回采前，應在作業01manbetx 內明確規定水、火、瓦斯、煤塵防治方法以及避災路線。
⑵ 各采掘工作麵應保持其安全出口暢通無阻，防止巷道冒頂堵人。各采掘工作麵作業01manbetx 內應明確規定防止巷道大麵積冒落堵人的安全措施。
九、機械設備選型設計
1. 工作麵刮板機選型、驗算
⑴ 工作麵參數：
運輸長度 L= 180 (m)，運輸角度 a= -30(°)，運輸量 Qq= 800(t/h)。
⑵ 刮板機參數：
刮板機型號：SGZ-800/1050，輸送量 Q= 1600t/h，鏈速 V= 1.1m/s，功率 N= 2×525kw。設計長度 200m。
刮板鏈：中雙鏈2-Ф34×126，鏈條總破斷力 Sp= 1850KN。
⑶ 輸送能力驗算：
Q=3600FΨγv=3600×0.4×0.57×0.9×1.1=813t/h
式中：Q――――――刮板機輸送能力，t/h
F――――――中部槽斷麵積，m2
Ψ――――――中部槽裝滿係數
γ――――――煤的鬆散密度
v―――――――刮板機鏈速
故選用SGZ-800/1050型刮板輸送機能滿足運煤要求。
2. 順槽轉載機選型、驗算
⑴ 參數：
運輸長度 L= 40(m)，運輸角度 a= 0(°)，運輸量 Qq= 800(t/h)。
⑵ 選用轉載機參數：
型號：SZZ-800/315，輸送量 Q= 1800t/h，設計長度 45m 鏈速 V= 1.83m/s，
功率 N=315kw。刮板鏈：中雙鏈Ф34×126，鏈條總破斷力 Sp=1810KN
⑶ 驗算結果：
根據選用轉載機的性能參數得知，選用SZZ— 800/315型轉載機能滿足使用要求。
3. 破碎機選型、驗算
⑴ 選用破碎機參數：
型號：PCM200 ，破碎能力Q= 2200t/h，最大輸入塊度800×800mm，出料粒度≤300，電機功率 N= 200kw。
⑵ 驗算結果：
根據選用破碎機的性能參數得知，選用PCM200型破碎機能滿足使用要求。
4. 順槽皮帶機選型、驗算
長度625米，選用DSJ-1200/2×200型伸縮帶式輸送機一部
⑴ 皮帶機參數：
輸送量：1200t/h
帶速： 3.15m/s
帶寬： 1200mm
電機功率：2×200kw
輸送長度：800m
⑵輸送能力驗算：
Q=3600KCB2γv=3600×0.12×0.9×1.22×0.9×3.15=1587t/h
式中：Q―――――輸送能力，t/h
K―――――斷麵係數
C―――――傾角係數
B----------輸送帶寬
γ――――――煤的鬆散密度
v―――――――輸送帶運行速度
故選用SSJ-1200/2×200型伸縮帶式輸送機能滿足使用要求。
5. 轉載刮板機選型
⑴ 工作麵參數：
運量Q=800t/h
運輸長度L=180m
運輸角度α=0°
⑵ 選用刮板機參數：
型號：SGZ-630/220 V=1.06m/s
輸送量Q=800t/h
鏈速V=1.06m/s
功率N=220KW
刮板鏈：中雙鏈Ф22×86mm
鏈條破斷力Sp=870KN
6. 順槽皮帶機選型、驗算
長度120米，選用DSJ-1000/2×110型伸縮帶式輸送機一部
⑴ 皮帶機參數：
輸送量：1000t/h
帶速： 3.15m/s
帶寬： 1000mm
電機功率：2×110kw
輸送長度：1000m
⑵輸送能力驗算：
Q=3600KCB2γv=3600×0.12×0.9×1.02×0.9×3.15=1100t/h
式中：Q―――――輸送能力，t/h
K―――――斷麵係數
C―――――傾角係數
B----------輸送帶寬
γ――――――煤的鬆散密度
v―――――――輸送帶運行速度
故選用SSJ-1000/2×110型伸縮帶式輸送機能滿足使用要求。
7. 工作麵采煤機選型
工作麵參數：8槽綜采采煤，平均采高3.8米，傾斜煤層。
因此，選用MG500/1130-WD型采煤機一台，主要技術參數如下：
采高範圍 2.3-3.8m
煤層硬度 硬或中硬
適應傾角 ≤40°
截深 800mm
截割功率 2×500KW
供電電壓 3300V
滾筒直徑 2000mm
臥底量 300mm
牽引與調速方式 交流變頻調速齒輪銷軌式無鏈牽引
配套輸送機寬度 800mm
噴霧方式 內外噴霧
整機重量 65t
從以上技術參數可知，選用MG-500/1130-WD型電牽引雙滾筒采煤機能滿足使用要求。
8. 工作麵支架選型
工作麵參數：8槽綜采采煤，采高3.8米，傾斜煤層。
支護強度核算：
Q=MKR=3.8×8×2.5×9.8×10-3=0.745(MPa)
式中：Q-------------預計支護強度
K-------------增載係數，取8
M-------------采高為3.8米
R--------------頂板岩石容重，取2.5t/m3
根據計算，選用ZZ6400-18/38型液壓支架，其中支護強度為0.85MPa>0.745MPa，滿足強度要求。
ZZ6400-18/38型液壓支架主要技術參數如下：
支撐高度： 1.8~3.8m
工作阻力： 6400KN
初撐力： 5494KN
支護強度： 0.85MPa
支架重量： 22t
因此，根據工作麵長度和采高的需要，選用ZZ6400-18/38型液壓支架126架。
9. 泵站設備選型
選用BRW400/31.5X4A-F型乳化液泵站二台，主要技術參數如下：
公稱壓力： 31.5MP
流量： 400L/min
電機功率： 250KW
由工作麵三機配套設備選型可知，采煤機、液壓支架、鏈板機三者配套，所選設備設計生產能力大於實際生產能力，符合要求。
十、供電設計
㈠ 變壓器的選擇
1. 660V係統
ΣP=18.5×2+11=48KW
取Kx=0.6 COSφ=0.7
Sb=Σpe×Kx/COSφ=48×0.6/0.7=41<630KVA
故可選用變比為10/0.69,KBSGZY630-10/0.69移動變電站一台。
2、1140V係統
ΣP=2×200+2×110+220+250+75=1165KW
取Kx=0.7 COSφ=0.7
Sb=Σpe*Kx/COSφ=1165×0.7/0.7=1165<1250+630=1880KVA
故可選用變比為10/1.14,KBSGZY1250-10/1.14和KBSGZY630-10/1.14移動變電站各一台。
3、3300V係統
ΣP=1130+200+315+525×2=2695KW
取Kx=0.7 COSφ=0.7
Sb=Σpe*Kx/COSφ=2695×0.7/0.7=2695<2×1600=3200KVA
故可選用變比為10/3.4,KBSGZY1600-10/3.4移動變電站二台。
㈡ 電纜的選擇
1、660V係統
⑴ 下順回柱絞車電纜
ΣP=18.5+18.5+11=48KW
取Kx=0.7 COSφ=0.7
I=Σpe×Kx×1000/
×Ue×COSφ=48×0.7×1000/1.73×690×0.7
=40﹤Iy25=113A
故可選用MYP3×25+1×16-1000V電纜，考慮到二相短路保護求和電纜抗拉強度需要及已鋪設的電纜，故此電纜選用MYP3×95+1×25-1000V電纜。
⑵ 上風巷電纜
ΣP=110+18.5+11=139.5KW
取Kx=0.5 COSφ=0.6
I=Σpe×Kx×1000/
×Ue×COSφ=139.5×0.5×1000/
×690×0.6
=97.2=
但考慮到短路保護的要求和電纜抗拉強度及已鋪設的電纜選MYP3×95+1×25-1000V電纜
2、1140V係統
⑴ 順槽皮帶機電纜：
ΣP=200×2=400KW
取Kx=1 COSφ=0.7
I=Σpe×Kx×1000/
×Ue×COSφ=400×1×1000/1.73×1140×0.7
=289﹤2*Iy70=430A
故可選用MYP3×70+1×25-1140V電纜兩根。
⑵轉載刮板機、順槽轉載皮帶機電纜：
ΣP=2×110=220KW
取Kx=1 COSφ=0.7
I=Σpe×Kx×1000/
×Ue×COSφ=220×1×1000/1.73×1140×0.7
=159﹤Iy70=210A
故可選用MYP3×70+1×25-1140V電纜一根。
⑶ 乳化泵電纜的選擇
ΣP=250KW
取Kx=1 COSφ=0.7
I=Σpe×Kx×1000/
×Ue×COSφ=250×1×1000/1.73×1140×0.7
=181﹤Iy70=210A
故可選用MYP3×70+1×25-1140V電纜一根。
3、3300V係統
(1)動力電纜
ΣP=1130+525×2+315=2495KW
I=2495×0.22=548<3×Iy95=780A
故可選用MYPT 3×95+3×50/3電纜三根。
(2)煤機電纜的選擇
ΣP=1130KW
I=1130×0.22=248
故煤機電纜可選用MCPT 1.9/3.3 3×95+1×50+4×4電纜350m一根。
(3)轉載機電纜
ΣP=315KW
I=315×0.22=69.3
故轉載機電纜可選用MYPT 3×50+3×25/3電纜一根。
⑷ 工作麵前、後鏈板機電纜的選擇
動力電纜：
ΣP=2*525=1050KW
I=1050×0.22=231
因此電力電纜可選用MYPT 3×95+3×50/3電纜。
工作麵電纜：
高速/低速 525/263KW ΣP=525KW
I=525×0.22=115
故工作麵鏈板機電纜可選用100m的MYPT 3×70+3×35/3電纜2根、350m 的MYPT 3×70+3×35/3電纜2根。。
㈢ 開關的選擇
1、下順槽和上風巷控絞車的開關選用QBZ-120、QBZ-80型開關。
2、1140V磁力起動器開關選用QJZ-300(400)真空開關。
3、1140V饋電選用KBZ-400(200)型。
4、660V係統饋電選用KBZ-400(200)型。
5、3300V饋電選用KE3002型
6、乳化泵饋電選用KE1004型
㈣ 短路保護裝置的整定計算(附表)
十一、附圖
11118工作麵平麵圖；
2. 11118上下順槽及切眼斷麵圖；
3. 11118上、下順槽掘進通風係統圖；
4. 11118工作麵通風係統圖；
5. 11118綜采麵機械設備布置圖；
6. 11118綜采麵供電係統圖。
