7190綜采工作麵供電係統設計
7190綜采工作麵供電係統設計
一、 概述：
7190綜采工作麵6KV等級電源引自東七701變電所，根據設備布置，第一組開關群放在工作麵材料道口附近，第二組開關群放置7190材料道上離工作麵約120米處，第三組開關放置在溜子道口附近。7190綜采工作麵供電設計按照《煤礦安全01manbetx
》、《煤礦井下供電設計技術規定》和《煤礦井下低壓電網短路保護裝置的整定細則》等要求進行。
二、工作麵移動變電站及配電點位置的確定
向工作麵、泵站及皮帶供電的移動變電站布置如供電係統圖所示，向工作麵供電的移動變電站放置在7190材料道距離工作麵120m處軌道上，隨著工作麵進行回移。根據設備布置采用兩組組合開關對設備進行控製。7190材料道及溜子道660V電源引自701變電所低壓饋電。高壓電纜敷設路線如圖所示。
三、綜采工作麵負荷統計及移動變電站的選擇
3.1 1140V負荷統計
根據用電設備電壓等級、設備布置的位置、選用4台移動變電站，按移動變電站分組進行負荷統計，見下表
7190工作麵1140V負荷統計
表1 ：1、2＃/3移變所帶負荷
Idz≦Ie＝192 取Igz＝190A
則溜子電機控製開關動作電流整定值為Idz＝190A.
2、轉載機電機功率為200Kw，額定電流為126.6A，則轉載機控製開關動作電流整定值為
Igz≦Ie＝120A 取Igz＝120A
3、4台315KW皮帶電機功率為315Kw，長時工作電流為192A，整定為180A
同上所述：
4、噴霧泵電機功率為110Kw，長時工作電流70.6A，則組合開關整定值為70A；
5、乳化泵電機功率為160Kw，長時工作電流81A，則組合開關整定值為80A。
6、同上，25kw回柱絞車電機功率為25kw，額定電流為27.3A,則起動器QBZ－80N動作電流整定為32A。
7、18.5kw調度絞車電機功率為18.5kw，額定電流為20.3A,則起動器QBZ－80N動作電流整定為24A。
8、11.4kw調度絞車電機功率為11.4kw，額定電流為12.5A,則起動器QBZ－80N動作電流整定為14A。
2）、饋電開關整定值
饋電開關的整定按照所帶負荷的最大起動電流計算，以饋電最遠端兩相最小短路電流校驗，最遠端最小兩相短路電流必須大於饋電整定值的1.5倍，以保證保護裝置可靠動作。兩相短路電流采用圖表法計算，將實際使用電纜的截麵長度換算為標準電纜截麵為50mm2的電纜長度，低壓不同截麵的電纜換算係數如下：
1、1號饋電開關整定值
1號饋電開關所帶負荷如圖示
Idz＝Imqe＋∑Ie
＝32×6＋66.3＝258.3A
整定1號BKD－400/1140（660）V饋電開關動作電流為260A。
靈敏度校驗：
由供電係統圖、電纜換算係數表和根據《煤礦井下低壓電網短路保護裝置的整定細則》可以查出，1號開關保護最末端兩相短路電流為:
Idmin＝955A
K＝Idmin／Idz
＝729÷260
＝3.67＞1.5（合格）
2、2號饋電開關整定值
2號饋電開關所帶負荷如圖示
Idz＝Imqe＋∑Ie
＝32×6+60.6＝192.2A
整定2號BKD－400/1140（660）V饋電開關動作電流為200A。
靈敏度校驗：
由供電係統圖、電纜換算係數表和根據《煤礦井下低壓電網短路保護裝置的整定細則》可以查出，2號開關保護最末端兩相短路電流為:
Idmin＝932A
K＝Idmin／Idz
＝932÷200
＝4.66＞1.5（合格）
3、由供電係統圖、電纜換算係數表和根據《煤礦井下低壓電網短路保護裝置的整定細則》可以查出，組合開關控製采煤機最末端兩相短路電流為:
Idmin＝4947A
而采煤機電機(730kW=2*300+2*55+20)：
Idz＝Imqe＋∑Ie
=2*1058.2+ 2*40.2+13.4=2210.2A
A，整定組合開關帶皮帶1的開關動作電流為1250A
靈敏度校驗：
故 K＝Idmin／Idz
＝4947÷2210.2
＝2.23＞1.5（合格）
六、 保護接地
1、高壓電纜連接器及移動變電器的高、低壓側的接地螺栓上，采用截麵為25㎜2的銅線與接地母線或局部接地極連接。
2、各配電點開關的外殼采用截麵為25㎜2的銅線與接地母線或局部接地極連接。
3、巷道電氣平台各開關的外殼均采用截麵為25㎜2的銅線與接地母線或局部接地極連接。
